Justificación de la Solución técnica adoptada

Consultar Manual de Diseño de Depuradoras de Aguas Residuales

Consultar Introducción a la Depuración de Aguas Residuales

Nota: Se han señalado con espacios en blanco los parámetros cuya elección quedará a criterio del proyectista.

1.       DATOS BÁSICOS.

2.       RESULTADOS DEL TRATAMIENTO.

3.       PROCESO DE TRATAMIENTO.

4.   LÍNEA DE AGUA
4.1.  Pozo de gruesos y tanque de tormentas
4.2.  Elevación del tanque de tormentas al tratamiento
4.3.  Rejilla de desbaste
4.4.  Tamizado
4.5.  Desarenado y desengrasado
4.6.  By-pass de decantación primaria
4.7.  Decantación primaria
4.8.  Tratamiento biológico
4.9.  Decantación secundaria
4.10.  Cloración
5.   LÍNEA DE FANGO
5.1.  Bombeo de fangos
5.2.  Digestión
5.3.  Secado del fango
5.4.  Acondicionamiento del fango
5.5.  Aprovechamiento opcional del poder calorífico del gas

1.       DATOS BÁSICOS.

Los valores de partida para el dimensionado de los parámetros que definen la solución adoptada son los recogidos en  la siguiente tabla (se ha considerado un conjunto de cuatro (4) fases para la ejecución del Proyecto completo):

Fase INVIERNO VERANO
CAUDAL DBO5 SS CAUDAL DBO5 SS
kg/d mg/l

kg/d

mg/l

kg/d

mg/l

kg/d

mg/l

......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... .........
......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... .........
......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... .........
......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... ......... .........

2.       RESULTADOS DEL TRATAMIENTO.

Se han definido en el correspondiente apartado de la Memoria los parámetros de cuantificación del grado de tratamiento al que resultaría sometida una muestra del agua a depurar al pasar por la Depuradora proyectada. Se resumen dichos parámetros en el siguiente cuadro:

Componentes del agua residual tras el tratamiento

Parámetros

Resultados del tratamiento

Efluente

DBO5

< ____ mg/l

Sólidos en suspensión

<____ mg/l

Nitrógeno

Reducción del ___%

Fósforo

Reducción del ___%

Fangos

Sólidos volátiles

< ____%

Sequedad

> ____%

3.       PROCESO DE TRATAMIENTO.

Las fases que integran el tratamiento propuesto se han definido en el correspondiente apartado de la Memoria y son el resultado del Estudio de Soluciones para:

-Reducción de parámetros básicos DBO5 y SS
-Reducción de nitrógeno y fósforo
-Tratamiento del fango

El conjunto de fases del proceso pueden recogerse en forma de esquema.

4.   LÍNEA DE AGUA

4.1. Pozo de gruesos y tanque de tormentas

Ver desarrollo del cálculo para el dimensionado del tanque de tormentas y pozo de gruesos

En los aliviaderos situados en las conexiones de los colectores de los actuales vertidos se vierten al río____los caudales de las aguas pluviales que exceden del máximo a tratar en la EDAR, que es de _____veces el caudal medio de aguas residuales.

Al tratamiento se conduce un máximo igual al caudal punta (___ veces el caudal medio), derivándose la diferencia entre ambos al tanque de tormentas durante los primeros ____ minutos de éstas, y, posteriormente vertiéndose el exceso sobre el caudal punta. Cuando el caudal de entrada desciende por debajo del valor del caudal punta, se comienza a incorporar al tratamiento el volumen acumulado en el tanque de tormentas. En el cuadro siguiente se detallan estos caudales y el cálculo del volumen correspondiente al tanque de tormentas.

1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
VERANO VERANO VERANO VERANO
Caudal máximo de llegada (6 · Qm) m3/h Qmáx
Caudal punta a tratamiento (Cpunta · Qm) m3/h Qpunta
Caudales al tanque de tormentas m3/h

Qmáx - Qpunta

 
Volumen del tanque de tormentas m3

(Qmáx - Qpunta) · tlluvia (horas)

El pozo de gruesos se dispone de _____________en planta , y fondo troncopiramidal con paredes inclinadas 35º. En un lateral del pozo se dispone un aliviadero, que permite derivar al tanque de tormentas el caudal que excede del máximo a tratar. Se prevén dos tanques de tormentas, de _______ m3, uno para las fases 1ª y 2ª y el otro para las fases 3ª y 4ª.

4.2. Elevación del tanque de tormentas al tratamiento

 Ver "Bombeo de Aguas Residuales"

La instalación se diseña para elevar al tratamiento el volumen derivado al tanque de tormentas. Se prevé efectuar el bombeo del volumen del tanque en una hora, por lo que se disponen dos bombas de 15 L / S cada una, aptas para las fases 1ª y 2ª y otras dos para las fases 3ª y 4ª.

Se prevé instalar bombas centrífugas sumergibles, por presentar éstas un menor coste conjunto (equipos y obra civil) que la solución de tornillos de Arquímedes y ofrecer semejante garantía de funcionamiento.

En la entrada al pozo de toma de las bombas, después de una compuerta que permite efectuar un by-pass total de la planta, se dispone un predesbaste de los elementos más gruesos no depositados en el fondo del pozo, formado por una rejilla de _______ de paso libre con barrotes de _______ mm de espesor.

4.3. Rejilla de desbaste

Ver desarrollo del cálculo para el dimensionado de rejillas y canal de desbaste

En el canal de entrada al tratamiento, se dispone una rejilla para el desbaste de sólidos gruesos, con luz libre entre barrotes de ______cm, con limpieza manual. Los criterios de diseño son:

  Velocidad en el canal de aproximación ³ ___ m/s
  Velocidad a Qmedio y colmatación de __% £ ___ m/s
  Velocidad a Qmáximo y colmatación de __% £ ___ m/s

Se dispone un canal de________ de anchura, con ___ barrotes de ____ mm. de espesor y ___ mm. de anchura, separados _____ cm, con una inclinación de _____º respecto de la vertical. La pérdida de carga máxima admisible será de _______ cm.

4.4. Tamizado

Ver "Tamizado"

En lugar de rejilla fina, se dispone un tamizado que permita eliminar los finos mayores de mm, con objeto de evitar colocar otra separación de finos en el sistema de fangos. Se dispone una unidad de tipo separador de láminas, alojada en un canal de ______ de anchura.

4.5. Desarenado y desengrasado

Ver desarrollo del cálculo para el dimensionamiento del desarenador 

Ver "Desengrasado"

Se dispone un desarenador aireado de flujo horizontal en el que se recogen las arenas que se depositan en el fondo dotando a éste de un cuenco piramidal en cuyo centro se aloja el tubo de aspiración de las arenas, cuya bomba extractora se dispone en una pasarela, de la que cuelga. En el canal lateral, de 0,80 m de anchura, se dispone una barredora superficial que se mueve a lo largo de él, consiguiendo la concentración de aceites y grasas, que se recogen en un recipiente superficial.

Los criterios de diseño adoptados son: 

Velocidad de paso (a Q máximo) £ ___ m/s
Tiempo de estancia (a Q máximo) ³ ___min
Carga hidráulica (a Q máximo) £ ___m3/m2h
Aire necesario ___m3/m · h

Tabla de condiciones de funcionamiento del desarenador

  1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
  INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO  VERANO
Nº de desarenadores                
Caudal medio m3/h   (*)   (**)   (***)   (****)
Carga hidráulica m3/m2 · h                
Caudal punta, m3/h                
Carga hidráulica m3/m2 · h                

Tiempo de estancia en min

               

Se disponen un elemento, de a m por b m y de c m de profundidad, es decir, de (a · b) m2 de superficie y (a · b · c) m3 de volumen, con lo que las condiciones de operación son las detalladas en el cuadro adjunto.

El aire necesario se introduce mediante ______ difusores de burbuja gruesa, alojados en un lateral, capaces de aportar __________ m3/h de aire por unidad.

La arena se bombea a un canal donde se aloja el clasificador de arenas, del que se vierten en un contenedor. Suponiendo una extracción de q l/m3 de agua residual, se tiene

1 º Fase : (*) · q/1000     ( m3/h)
2 º Fase : (**) · q/1000   ( m3/h)
3 º Fase : (***) · q/1000 ( m3/h)
4 º Fase : (***) · q/1000  ( m3/h)

Se dispone una bomba, apta para elevar ________m3/h de mezcla de arena y agua a una altura manométrica de _______ m, suficiente para las fases 1ª y 2ª, disponiéndose otra de reserva; para las fases 3ª y  4ª se añadirá otra igual.

Para producir el aire necesario, se instalan 2 compresores (uno de reserva) capaces para producir _______m3/h cada uno, válidos para las fases 1ª y 2ª, ampliándolo con otro igual para las fases 3ª y 4ª.

4.6. By-pass de decantación primaria

A la salida del medidor se encuentra una arqueta para efectuar el by-pass del tratamiento desde ese punto, mediante la correspondiente compuerta.

4.7. Decantación primaria

Ver desarrollo del cálculo para el dimensionamiento de la Decantación Primaria

Se adoptan los siguientes criterios de diseño:

Caudal medio 

Caudal punta

Carga superficial en m3/m2·h

£ ___

£___

Tiempo de retención en h 

³___

³___

 

Se proponen decantadores circulares de _______ m de diámetro y ______m de altura de agua en el borde, con lo que la superficie es de ________m2 y el volumen de ________m3.

En el cuadro adjunto se detallan las condiciones de funcionamiento, comprobándose que el funcionamiento está dentro de los límites indicados, disponiendo un aparato para la 1ª fase, dos para la 2ª fase y tres para las fases 3ª y 4ª.

  1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
Decantadores en funcionamiento INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO  VERANO
Superficie, m2                
Volumen, m3                
Caudal medio, m3/h                
Carga superficial m3/m2 · h                

Tiempo de retención en horas

               
Caudal punta, m3/h                
Carga superficial m3/m2 · h                

Tiempo de retención en horas

               

 

4.8. Tratamiento biológico.

Ver desarrollo del cálculo para el dimensionado del Tratamiento Biológico de Lechos Bacterianos

Ver desarrollo del cálculo para el dimensionado del Tratamiento Biológico de Fangos Activos

Nota: Se ha considerado  en este caso un tratamiento biológico con biodiscos, aplicación particular de Lechos Bacterianos

Se establece que en la decantación primaria se elimina el 30% de la DBO5 y el 60% de los SS, y que la DBO5 soluble en el efluente que pasa a los biodiscos se puede calcular mediante la fórmula:

       (DBO5)SOLUBLE = (DBO5) - 0,6 · (SS)

El sustrato eliminado en cada etapa se calcula por la fórmula de Monod:

Rc = (19,4 · S) / (15,1 + S) (g/m2·día)

siendo S la concentración del sustrato soluble en la salida.

La superficie necesaria se calcula por la fórmula:

        A = Q · (So- S) · Tc / Rc 

Siendo:

Q = Caudal a tratar, en m3/día

So = DBO5 soluble a la entrada, en gr/m3

S = DBO5 soluble a la salida, en gr/m3 (= 7,5)

Rc = Sustrato específico eliminado (= 6,438)

Tc = Factor corrector por temperatura Tc = 1,0537(12,7-T)   (Para  T > 12,7   Tc = 1)

Con T = 9 ºC (invierno con biodiscos cubiertos), Tc = 1,213

Se efectúa en primer lugar un cálculo para estimar la superficie la superficie necesaria de una sola etapa, y con ello se estima el número de biodiscos necesarios.

Se disponen biodiscos de 3,60 m. de diámetro y 6,83 m. de longitud de eje, con lo que la superficie unitaria es de 6.967 m2

Aplicando la fórmula anterior resulta para el cálculo de cada etapa:

Sn-1 = Sn + (A/Q) · (19,4 · Sn) / (15,1 + Sn) (verano)

Sn-1 = Sn + [A/(1,213 · Q)] · (19,4 · Sn) / (15,1 + Sn) (invierno)


Con estas fórmulas se calcula la variación de concentración de la DBO5 soluble en cada etapa previendo los biodiscos que se indican en el cuadro adjunto, en el que se comprueba que las condiciones de funcionamiento son admisibles en todas las etapas.

En resumen, se disponen los siguientes biodiscos:

m2
1ª Fase 2
2ª Fase 4
3ª Fase 6
4ª Fase 8

 

  1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
S(DBO5)o gr/m3 INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO  VERANO
Caudal m3/dia                
Factor de Tª                 
2ª Etapa                
Superficie biodiscos m2                

Concentración
S(DBO5)o a la entrada

               
1ª Etapa                
Superficie biodiscos m2                

Concentración
S(DBO5)o a la entrada

               

 

  1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
(DBO5), kg/d INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO  VERANO
(DBO5) al trat. biológ.,  kg/d                
SS,  kg/d                
SS al trat. biológ.,  kg/d                
Caudal, m3/d                

S(DBO5)o , gr/m3

               
1ª Etapa                
Factor de Tª                

Superficie necesaria, m2

               

 

4.9. Decantación secundaria

Ver cálculos de dimensionamiento de la Decantación Secundaria.

Se adoptan los siguientes criterios de diseño:

Qmedio Qpunta
Carga superficial, m3/m2 · h £ ____

£

____
Carga de sólidos, Kg SS/m2 · h £ ____

£

____
Tiempo de retención, h ³ ____

³

____
Caudal por vertedero, m3/m2 · h £ ____

£

____

La velocidad ascensional a caudal punta se estima a partir de la fórmula, siguiente:

 V = 1,9 · (SS) / [(SS) + 0,034 (SS)i]  m3/m2·h

donde

(SS): Concentración de SS en el vertido (____ mg/l en este caso)
(SS)i: Concentración de SS en la entrada al decantador

Se supone que la reducción de sólidos en suspensión en el decantador primario es del 60% y que el fango producido por la utilización del sustrato se puede calcular por la fórmula:

        DSS = 0,96 [(SDBO)E - (SDBO)S]

donde (SDBO) es la DBO soluble a la entrada del proceso biológico, y la (SDBO)S es la DBO soluble en el efluente final (m). Siendo (SS)E la concentración de SS en la entrada de la planta

(SS)i = 0,4 · (SS)EDSS

Con estas fórmulas se calcula la velocidad a caudal punta, como se detalla en el cuadro adjunto. El volumen necesario se calcula en base a un tiempo de retención de_______a caudal punta. De acuerdo con los resultados obtenidos, se propone disponer un decantador de ____ m de diámetro y ____ m de altura en el borde, lo que da  ,válido para la 1ª Fase, ampliable con otro igual en 2ª Fase, y añadiendo un tercero para las Fases 3ª y 4ª.

Las condiciones de operación, se detallan en el cuadro adjunto.

Cálculo de la Decantación Secundaria

1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO  VERANO
SS de entrada a los biodiscos: 0,4 · (SS)
(S DBO)E DBO soluble a la entrada a la entrada a biodiscos, mg/l

(SS)i = SS + 096 · [(SDBO)E -m] 

Vasc = 1,9 · 35 / [35 + 0,034(SS)i]
Caudal punta, m3/h
Área, m2
Volumen, m3

Condiciones de funcionamiento de la Decantación Secundaria

1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO VERANO INVIERNO  VERANO
Decantadores en funcionamiento 
Superficie, m2

Volumen, m3

Caudal medio, m3/h
Carga superficial, m3/m2 · h
Tiempo de retención, horas
Caudal punta, m3/h
Carga superficial, m3/m2 · h
Tiempo de retención, horas

4.10. Cloración eventual

Se prevé la posibilidad de instalar los dispositivos para efectuar la cloración del efluente previamente a su vertido, si eventualmente se estima conveniente en el futuro.

Dada la naturaleza de la instalación, se considera como sistema más adecuado la desinfección mediante hipoclorito.

Se adoptan los siguientes criterios de diseño:

Dosis máxima

a ppm
Tiempo de contacto a Qmáx b min
Autonomía c días

El caudal máximo futuro es de Q por lo que suponiendo un contenido en cloro del hipoclorito comercial al 50 % de 75 gr Cl2/L, la cantidad máxima a suministrar será: (Q · a / 75)

La cantidad media en invierno, en la 1ª Fase es: (Qmedio INVIERNO 1ª Fase · a / 75)


Se disponen dos bombas dosificadoras (una en reserva) de capacidad de regulación _____________

El volumen del canal de cloración, para el futuro, será: Q / 4

5.   LÍNEA DE FANGO

Ver desarrollo del cálculo para el dimensionamiento del Tratamiento de Fangos

5.1. Espesamiento

Los fango procedentes tanto de decantación primaria como de la secundaria, se envían a las centrifugadoras para su espesamiento.

Se ha supuesto una reducción en la decantación primaria de un 60% en los SS y un 30% en la DBO.

La producción de fangos en la decantación secundaria se estima con la fórmula:

P = Q · (SS)· [1-(0,039 · V)/(1,9-V)] / 1.000

donde

P: Producción de fangos, en kg/d
Q: Caudal de agua tratada, en m3/d
V: Velocidad ascensional en el decantador secundario a caudal punta, en m3/m2·h
(SS)i : Concentración de SS en la entrada al decantador secundario, en mg/ L.

Se estima que los fangos extraídos del decantador secundario tienen una concentración del 0,8% (8 kg/m3). Se bombean a decantación primaria, de donde se extraen los fangos mixtos con una concentración del 2,5% (25 kg/m3).

En el cuadro siguiente se detalla el cálculo de la producción diaria de fangos, en peso de materia seca y en volumen.

 

1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
Invierno Verano Invierno Verano Invierno Verano Invierno  Verano

Primarios

SS retirados del decantador en kg/d

Secundarios

Velocidad ascensional en decantador a caudal punta en m/h

Concentración de SS a la entrada al decantador (SS)i en g/L

Caudal diario en m3/d

Producción de fangos en kg/d

Volumen de fangos en m3/d

 
Producción total de fangos

Cantidad en kg/d

Volumen diario en m3/d

Se dispone una centrífuga, apta tanto para el espesamiento del fango procedente de los decantadores primarios, como para el secado del fango digerido, válida para la 1ª y la 2ª Fase, ampliable con otra igual para las Fases posteriores.

5.1. Bombeo de fangos

Bombeo de fangos secundarios al decantador primario
Se supone una duración de la purga de h horas al día, con lo que el caudal máximo es:

1ª Fase: (Volumen de fangos secundarios) Máx. 1ª Fase / h     (1)
2ª Fase: (Volumen de fangos secundarios) Máx. 2ª Fase / h     (2)
3ª Fase: (Volumen de fangos secundarios) Máx. 3ª Fase / h     (3)
4ª Fase: (Volumen de fangos secundarios) Máx. 4ª Fase / h     (4)

Se instalarán dos bombas (una de reserva) con MÁXIMO [(1), (2)] de capacidad unitaria, válidas para la 1ª y la 2ª Fase, ampliables con otra igual para las Fases posteriores.

Bombeo de fangos a espesamiento

Se supone que la concentración de los fangos espesados es del 6% (60 kg/m3), con lo que el caudal, suponiendo 4 horas de funcionamiento, sería:

1ª Fase: (Volumen de fangos Totales) Máx. 1ª Fase / h     (1)´
2ª Fase: (Volumen de fangos Totales) Máx. 2ª Fase / h     (2)´
3ª Fase: (Volumen de fangos Totales) Máx. 3ª Fase / h     (3)´
4ª Fase: (Volumen de fangos Totales) Máx. 4ª Fase / h     (4)´

Se disponen dos bombas (una es de reserva) aptas para un caudal unitario de 9,31 m3/h, válidas para la 1ª y la 2ª Fase, ampliables con otra igual para las fases posteriores.

Bombeo de fangos espesados a digestión

Se supone que la concentración de los fangos espesados es del 6% (60 kg/m3), con lo que el caudal, suponiendo 4 h de funcionamiento sería:

1ª Fase: (Volumen de fangos Totales) Máx. 1ª Fase / h     (1)´
2ª Fase: (Volumen de fangos Totales) Máx. 1ª Fase / h     (2)´
3ª Fase: (Volumen de fangos Totales) Máx. 1ª Fase / h     (3)´
4ª Fase: (Volumen de fangos Totales) Máx. 1ª Fase / h     (4)´

Se disponen dos bombas (una es de reserva) capaces para 3,88 m3/h, válidas para la 1ª y la 2ª Fase, ampliables con otra igual para las Fases posteriores.

5.2. Digestión

Se dimensiona el digestor frío, de una sola fase, de acuerdo con estos criterios:

Período de digestión en días

³ 60 
Volátiles en fango digerido en % Kg SV/ST £ 40 
Carga de fango en Kg SV/ m3·d £ 0,75

Se supone que el fango tiene un 75% de volátiles, de los que el 60% se gasifican, con lo que se calcula le descarga del digestor:

ST = 0,25 · SS + 0,4 · (0,75 · SS) en Kg/d

de donde:

ST = 0,55 · SS

Cuadro de cálculo de la digestión

Designación Cálculo/Procedencia de los datos 1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
Invierno Verano Invierno Verano Invierno Verano Invierno  Verano

Producción de fangos en kg/d

(A) (Ver tabla de Cálculo de producción de fangos)

Sólidos volátiles en kg SV/d

(B) 0,75 · (A)

Volumen de fango espesado en m3/d

(C) (C)

Descarga de fango digerido en kg ST/d

(D) 0,75 · (A)

Concentración en kg/m3

(E) (D) / (C)

Producción de gas en m3/d

(F)        

    Condiciones de funcionamiento de la digestión

Designación 1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
Invierno Verano Invierno Verano Invierno Verano Invierno  Verano

Nº de digestores

(a)

Volumen total en m3

(b)

Sólidos volátiles en kg SV/d

(c)

Carga de SV en 

(d)

Concentración en kg/m3

(e)

Producción de gas en m3/d

(f)

La concentración se calcula a partir de la descarga y del volumen diario que entra en el digestor, que es el que se retira de él.

Para estimar la producción de gas, se supone que se producen 0,9 m3 por Kg de sólidos volátiles gasificados, por lo que se calcula a partir de la fórmula:

Gas = 0,75 · SS · 0,6 · 0,9 = 0,405 · SS   Kg/d

Podría aprovecharse el potencial energético del gas producido, que puede estimarse en 5.500 Kcal / m3, instalando una caldera para calentar el fuego y mejorar el rendimiento de la digestión, y/o tener un circuito de agua caliente para calefacción, aparatos sanitarios, ...

El digestor, para 60 días de estancia, tendría que tener, de acuerdo con los cálculos detallados en los cuadros adjuntos:

1ª Fase: 
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

Se propone disponer un digestor de 12,20 m de diámetro y 8 m de altura de fango, lo que da un volumen de 935,19 m3, lo que sería suficiente para las Fases 1ª y 2ª, y se ampliaría con otro igual para las fases posteriores.

La cubierta será esférica para alojar el volumen necesario para regular la diferencia entre la producción de gas y el volumen quemado en la antorcha, que se supone que funciona 16 h. al día, con lo que el volumen necesario sería:

1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

Dando a la cubierta una altura en el centro de 2,1 m, el volumen sería:

v = (Õ · 2,1) · (3 · 6,102 + 2,12) = 127,59 m3

suficiente para alojar el gas. La antorcha debe quemar un máximo de:

718,64 / 16 = 44,92 m3/h

5.3. Secado del fango

Se dispone el secado mediante centrífugas, funcionando 4 horas al día y 5 días por semana, con lo que hay que secar un máximo de:

1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

Se instala una centrífuga, apta para la 1ª y 2ª Fase, con capacidad para 179 Kg/h  de secado y, tal y como se ha calculado, 232,80 Kg/h en espesado, ampliándose en el futuro para las Fases posteriores con otra igual.

Suponiendo que la torta tiene una sequedad del 25% (250 Kg/m3) resultan estas cantidades de fango:

1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

5.4. Acondicionamiento del fango

Fango digerido a secar.

Se empleará para su acondicionamiento polielectrolito, suponiéndose una dosis de 4 Kg/T de MS, mediante solución al 0,5%. Los caudales necesarios son:

1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

Fango digerido a secar.

Se empleará polielectrolito con una dosis de 1 Kg/T de MS, mediante dilución al 0,5 5. Los caudales necesarios son:

1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

Serían necesarias dos cubas de dosificación de 0,25 m3 c/u y una de preparación de 0,5 m3.

El caudal necesario para su dilución al 1 por mil (1 Kg/m3):

Secado
1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

Espesamiento
1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

La capacidad de almacenamiento para 15 días será:

1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

Las cantidades en peso son:

Secado

  1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
Materia Seca, Kg/h        
Polielectrolito, Kg/h        
TOTAL, Kg/h        

Espesamiento

  1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
Materia Seca, Kg/h        
Polielectrolito, Kg/h        
TOTAL, Kg/h        

Los caudales de fango son:

Secado

  1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
Caudal de fango, m3/h        
Caudal de polielectrolito, m3/h        
TOTAL, m3/h        

 

Espesamiento

  1ª Fase 2ª Fase 3ª Fase 4ª Fase
Caudal de fango, m3/h        
Caudal de polielectrolito, m3/h        
TOTAL, m3/h        



Se tiene, por tanto:

Caudal extraído de fango digerido seco:

1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase

Caudal centrifugado a recircular:

1ª Fase
2ª Fase
3ª Fase
4ª Fase



5.5. Aprovechamiento opcional del poder calorífico del gas


 

Los principales elementos que se disponen en las distintas Fases se resumen en el Cuadro adjunto y son el resultado de la aplicación de los criterios de diseño referenciados en los siguientes apartados de la Introducción al Tratamiento de las Aguas Residuales:

  • Principios teóricos 
  • Generalidades
    • Tratamiento primario
    • Tratamiento secundario
      • Tratamiento químico
      • Tratamiento biológico
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